截止閥內件密封改進(jìn)截止閥結構簡(jiǎn)單，可通過(guò)閥桿既旋轉又升降的原理，達到閥門(mén)的開(kāi)啟或截斷，并確保閥門(mén)的密封和上密封功能。由于該結構特殊的運動(dòng)原理，也造成對閥門(mén)上密封副間受力極為不利的后果（形成既有密封副間必須的垂直壓力，又有密封副間相對滑移的摩擦）。實(shí)踐證實(shí)，閥門(mén)的上密封往往只啟閉幾次，就由于密封副間的擦傷而引起泄漏。擦傷稍微的需拆開(kāi)修復，擦傷嚴重的均因損壞而報廢，這樣的后果不但增加了企業(yè)的制造本錢(qián)，而且影響閥門(mén)的性能。為解決此類(lèi)題目對閥門(mén)上密封的結構和材料做了試驗和改進(jìn)。大部分普通截止閥的結構(見(jiàn)圖)是靠閥盤(pán)1緊貼閥座3平面起到截流作用。閥盤(pán)多為青銅制作,往往由于兩金屬表面磨損不均勻而失去密封作用。我們將舊閥盤(pán)稍加改裝,
　?、賹㈤y桿的上密封部位移動(dòng)到閥瓣上（目的是在受力過(guò)程中，使閥瓣上的上密封面相對閥蓋上的上密封面處于靜止無(wú)滑移狀態(tài)）。此改進(jìn)固然可進(jìn)步上密封的壽命，但由于要增加一道閥瓣蓋與閥瓣間的密封使得結構較復雜，性?xún)r(jià)比較低。
　?、诟淖兩厦芊飧辈牧?。在閥桿密封錐面上堆焊抗擦傷性能好的司太立硬質(zhì)合金，此方法固然取得了較好的效果，但一方面由于司太立合金本錢(qián)太高，另一方面由于閥桿基本材料為13Cr馬氏體不銹鋼，可焊性差，堆焊時(shí)須焊前預熱，焊后保溫順焊接工藝復雜。另外，為保證閥桿的尺寸精度，還要增加粗加工工序。綜合分析，除特殊要求外，此方案其性?xún)r(jià)比也不好。

截止閥內件密封改進(jìn)
　　實(shí)踐證實(shí)，進(jìn)步閥桿錐面硬度是進(jìn)步截止閥上密封壽命的可行辦法。軟密封截止閥因其較好的密封性能,已經(jīng)被廣泛應用于化工、航天等方面。一旦軟密封截止閥自身密封出現問(wèn)題,不但造成能源及生產(chǎn)原料的浪費而且對環(huán)境也產(chǎn)生不利影響,更對設備的正常運行產(chǎn)生威脅。在目前的軟密封截止閥密封性能研究中,對密封力的設計還是停留在具有較大設計裕量的傳統經(jīng)驗公式上,傳統設計方法的材料系數無(wú)法滿(mǎn)足不斷改進(jìn)的密封墊新材料；也沒(méi)有涉及到介質(zhì)性質(zhì)對密封力的影響,并且無(wú)法對泄漏率進(jìn)行定量計算,不符合航空航天所提出的輕質(zhì)、有效原則。針對計算具有不同泄漏要求的軟密封截止閥的密封力問(wèn)題,本文借鑒了緊密性分析方法,展開(kāi)了全面的研究和分析,提出一種基于泄漏率的軟密封截止閥密封力計算方法。利用ABAQUS軟件建立了軟密封截止閥的密封副有限元計算模型,得到了閥瓣密封墊接觸應力及變形的特性參數,分析了介質(zhì)壓力、密封力以及接觸寬度對其特性參數的影響規律。分析結果表明,閥瓣密封墊接觸面應力和變形峰值位置分別出現在閥座閥口接觸的內外邊緣區域,并且閥口內側的閥瓣密封墊接觸應力大于閥口外側；密封墊的接觸應力及變形隨接觸寬度的增大而減小。采用截止閥密封試驗系統,對聚全氟乙丙烯(F46)平面型軟密封截止閥密封性能進(jìn)行試驗。

石化截止閥內件密封改進(jìn)?

測量了軟密封截止閥在介質(zhì)壓力1.0-25.0MPa下不同泄漏率時(shí)所需的密封力。研究了軟密封截止閥啟閉過(guò)程、密封副有效接觸寬度對其密封性能的影響規律,軟密封截止閥在達到設定泄漏等級時(shí)其密封力與介質(zhì)壓力成線(xiàn)性正相關(guān)。在相同的密封力下其開(kāi)啟過(guò)程的泄漏率小于關(guān)閉過(guò)程。密封副的泄漏率隨著(zhù)接觸寬度的增加而減小。

針對合成樹(shù)脂質(zhì)類(lèi)材料軟密封截止閥閥瓣密封墊,基于其泄漏率的計算公式,提出了一種軟密封截止閥密封力計算方法。利用軟密封截止閥密封性能試驗數據,采用指數曲線(xiàn)模型,對公式各系數進(jìn)行回歸。對公式的準確性進(jìn)行了試驗驗證,將公式計算值、試驗值和PVRC計算值進(jìn)行對比分析,證明計算公式的性。本文通過(guò)對軟密封截止閥密封性能的研究,將軟密封截止閥密封力與密封副的泄漏率相關(guān)聯(lián),為指導軟密封截止閥密封力驅動(dòng)裝置的設計提供了理論基礎。