安全閥排氣時(shí)反作用力是如何計算的 安全閥排氣時(shí)反作用力 安全閥反作用力 安全閥反作用

之前介紹JIS日標不銹鋼截止閥標準，現在介紹安全閥排氣時(shí)反作用力是如何計算的？

    如圖2 26所示．安全閥排放時(shí)．大量氣體或蒸汽以音速或亞音速排出，給予閥門(mén)巨大的反作用力，對閥門(mén)與設備連接處產(chǎn)生很大的力矩。計算安全閥與設備連接部位的強度時(shí)，必須考慮到上述排氣反作用力。安全閥排放時(shí)，大量氣體或蒸汽以音速或亞音速排出，給予閥門(mén)巨大的反作用力，對閥門(mén)與設備連接處產(chǎn)生很大的彎矩。計算安全閥與設備連接部位的強度時(shí)，必須考慮到上述排放反作用力。安全閥排放反作用力及其產(chǎn)生的彎矩的計算同排放系統的布置有關(guān)。以下就圖1所示的開(kāi)式排放系統介紹ASME B

31.1安全閥排氣時(shí)反作用力是如何計算的中的排放反作用力計算方法： 圖1 開(kāi)式排放系統的排放反作用力1 確定排放彎管出口（部位1）處的壓力和速度排放彎管出口處壓力和速度按下列公式計算：式中：P1——排放彎管出口壓力，psia； V1——排放彎管出口速度，ft/s；W——安全閥實(shí)際排量，lbm/s；A1——排放彎管截面積，in2；h0——安全閥進(jìn)口處總焓，Btu/lbm；J ——熱工當量，778.16 ft-lbf/Btu；gc——重力常數，

32.2 lbm-ft/lbf-s2；a和b——蒸汽的相應值如下表所列。蒸汽工況abBtu/lbm濕蒸汽（干度 < 90%）29111飽和蒸汽（干度 ≥ 90%）15 psia ≤ P1 ≤ 1000 psia8234.33過(guò)熱蒸汽（干度 ≥ 90%）1000 psia < P1 ≤ 2000 psia8314.332 計算排放彎管出口（部位1）處排放反作用力排放彎管出口處排放反作用力按下式計算：式中：F1——排放彎管出口處排放反作用力，lbf；W——安全閥實(shí)際排量，lbm/s；gc——重力常數，

32.2 lbm-ft/lbf-s2； V1——排放彎管出口速度，ft/s；P1——排放彎管出口壓力，psia；A1——排放彎管截面積，in2；Pa——大氣壓，psia。

3 動(dòng)載系數考慮到安全閥排放反作用力具有驟加載荷的性質(zhì)，其產(chǎn)生的彎矩和內力同靜載荷相比具有增強效應，以上計算的反作用力應乘上動(dòng)載系數DLF。動(dòng)載系數按以下步驟確定：3.1 計算安全閥裝置周期T參見(jiàn)圖2，安全閥裝置周期按下式計算：式中：T——安全閥裝置周期，s；G——安全閥、彎管、法蘭等的重量，lb；h——主管到出口管中心線(xiàn)的距離，in；E——設計溫度下進(jìn)口管的楊氏彈性模量，lb/in2；I——進(jìn)口管的慣性矩，in4。圖2 確定安全閥裝置周期示意圖（開(kāi)式排放系統）

3.2 計算安全閥開(kāi)啟時(shí)間與裝置周期比值 此處，t0為安全閥從全關(guān)狀態(tài)到全開(kāi)的時(shí)間（s）。

3.3 上海申弘閥門(mén)有限公司主營(yíng)閥門(mén)有：截止閥,電動(dòng)截止閥確定動(dòng)載系數DLF按比值（t0/T）從圖3確定動(dòng)載系數DLF的值。 圖3 開(kāi)式排放系統動(dòng)載系數本頁(yè)關(guān)鍵字：安全閥|安全閥計算公式
    設安全閥通過(guò)排放管向大氣排放，排放管道出口截面處壓力可按下式計算：

安全閥的動(dòng)作原理
安全閥是一種自動(dòng)閥門(mén)，當被保護系統內的介質(zhì)壓力超過(guò)預定值時(shí)，它自動(dòng)開(kāi) 啟；當介質(zhì)壓力回復到正常工作值時(shí)，它又自動(dòng)關(guān)閉。 圖 2 所示為常規彈簧載荷式氣體安全閥的動(dòng)作原理示意。 其動(dòng)作基于力的平衡。 在正常操作條件下，進(jìn)口壓力低于整定壓力，閥瓣在彈簧力作用下壓在閥座上處于 關(guān)閉位置，閥門(mén)處于關(guān)閉(密封)狀態(tài)（見(jiàn)圖 2A） 。 此時(shí)作用在閥瓣上的彈簧力 F 為： F = P×A + Fs 式中：P——介質(zhì)壓力，MPa； A——閥瓣上受壓面積，cm2； Fs——為使閥瓣和閥座壓緊的向下密封附加力，N。 閥瓣在閥座密封面上的壓緊力 Fs，保證了所需的密封性。

圖2-26帶排放管道的安全閥示意圖    
式中：p。—排放管出口截面處壓力，Pa；
    p-排放時(shí)閥進(jìn)口壓力，Pa,
    K一，——安全閥額定排量系數；
    A-安全閥流道面積，m2；
    A。——排放管出口截面積，IT12；
    *一-氣體絕熱指數；
    z-氣體壓縮系數。
    若m大于或等于大氣壓力，則排氣速度為音速。此時(shí)，排放反作用力按下式計算：
    若pn小于大氣壓力，則排氣速度為亞音速。此時(shí)．排氣反作用力按下式計算：
    考慮到安全閥排氣反作用力具有沖擊載荷的性質(zhì)，通常還需對計算得出的排氣反作用力F。r乘以動(dòng)載系數h。
    動(dòng)載系數酯的計算程序如下：
    ①安全閥裝置周期按下式計算：
式中：T-安全閥裝置周期，s；‘
    W-安全閥、安裝管道、法蘭、附件等的重量．N；
    L-從被保護設備到安全閥出口管中心線(xiàn)的距離，mm;
    E--。_安全閥進(jìn)口管在設計溫度下的楊氏模量，MPa：
    ，——進(jìn)口管慣性矩，mm1。
    ②計算比值此處。為安全閥開(kāi)啟時(shí)間，即安全閥從關(guān)閉狀態(tài)到全開(kāi)啟的動(dòng)作時(shí)間(s)。
    ③根據比值f

A —— 關(guān)閉狀態(tài) B —— 開(kāi)始開(kāi)啟 C —— 全開(kāi)啟 圖 2 氣體安全閥的動(dòng)作原理示意

為了保證被保護系統的安全，安全閥的整定壓力不得大于被保護系統的設計壓 力。在正常工作時(shí)，安全閥處于密封狀態(tài)，所以安全閥的密封試驗壓力應等于或高 于被保護系統正常操作時(shí)的工作壓力。 當系統進(jìn)口壓力等于閥門(mén)整定壓力時(shí)，彈簧力等于進(jìn)口介質(zhì)作用在關(guān)閉閥瓣上 的力，閥瓣與閥座之間的作用力等于零。當進(jìn)口壓力略高于整定壓力時(shí)，介質(zhì)流過(guò) 閥座表面進(jìn)入蓄壓腔“B” ，由于反沖盤(pán)與調節圈間節流作用的結果，蓄壓腔“B” 內的壓力增加（見(jiàn)圖 2 B） ，因為這時(shí)進(jìn)口壓力作用在更大的面積上，產(chǎn)生一個(gè)通常 被稱(chēng)為膨脹力的附加力來(lái)克服彈簧力。通過(guò)調整調節圈，便可以調節環(huán)形流道縫隙 的大小，從而控制蓄壓腔“B”內的壓力。這時(shí)蓄壓腔內被控制的壓力將克服彈簧 力，導致閥瓣離開(kāi)閥座，閥門(mén)突跳開(kāi)啟。 一旦閥門(mén)已經(jīng)開(kāi)啟， “C”處便會(huì )產(chǎn)生附加增壓（見(jiàn)圖 2 C） 。這是由于突然的 流量的增加以及由反沖盤(pán)裙邊的內沿與調節圈外徑所圍成的另一個(gè)環(huán)形流道上的節 流所造成的。這些 “C”處的附加力會(huì )導致閥瓣在突跳時(shí)達到足夠的開(kāi)啟高度。

流量始終被閥座與閥瓣間的開(kāi)度限制著(zhù)，直到閥瓣離閥座的開(kāi)啟高度接近 1/4 喉徑。當閥瓣達到這種程度的開(kāi)啟高度以后，流量便由喉部流道面積控制而不是閥 座表面間的面積（簾面積）了。 當進(jìn)口壓力已經(jīng)降到低于整定壓力足夠多，以致彈簧力足以克服“A” ， “B ” ， “C”三處力之和時(shí)，閥門(mén)關(guān)閉。閥門(mén)回座時(shí)的壓力就是關(guān)閉壓力。整定壓力與關(guān) 閉壓力的差稱(chēng)為啟閉壓差。 圖 3 表示的是閥瓣從整定壓力 （圖中 A 點(diǎn)） 經(jīng)歷超壓階段到達zui大泄放壓力 （B 點(diǎn)） ，經(jīng)歷啟閉壓差階段回到關(guān)閉壓力（C 點(diǎn)）的全部行程。

圖 3 安全閥閥瓣開(kāi)啟高度與被保護系統壓力間的典型關(guān)系圖

液體介質(zhì)用閥門(mén)不會(huì )象氣體介質(zhì)用閥門(mén)那樣突跳（見(jiàn)圖 4） 。因為液體流動(dòng)不產(chǎn) 生象氣體介質(zhì)流動(dòng)那樣的膨脹力。液體介質(zhì)用閥門(mén)必須依靠反作用力來(lái)達到開(kāi)啟高 度。

圖 4 液體安全閥的動(dòng)作原理示意

當閥門(mén)關(guān)閉時(shí)，作用在閥瓣上的力與應用于氣體介質(zhì)中的作用的力是相同的， 直到達到力的平衡，即保持閥座關(guān)閉的合力接近零。從這時(shí)起，力的關(guān)系就*不 同了。 在zui初開(kāi)啟時(shí)，逸出的液體形成一層非常薄的流體,見(jiàn)圖 4 A，在閥座表面間迅 速擴展。液體沖擊閥瓣反沖盤(pán)的反作用面，并被折流向下，產(chǎn)生向上推動(dòng)閥瓣和反 沖盤(pán)的反作用力。在zui初的 2%～4%的超過(guò)壓力范圍內，這些力通常建立得很慢。 隨著(zhù)流量逐漸增加，流過(guò)閥座的液體的速度頭也在增加。這些動(dòng)量作用力與快 速泄放的液體介質(zhì)由于從反作用表面（見(jiàn)圖 4 B）被折流向下所產(chǎn)生的作用力的合力 足以使閥門(mén)達到全開(kāi)。通常情況下，在 2%～6%的超過(guò)壓力下，閥門(mén)會(huì )突然間波動(dòng)到 50%～100%的全開(kāi)高。 隨著(zhù)超過(guò)壓力增加， 這些力繼續增加， 推動(dòng)閥門(mén)達到全開(kāi)。 ASME 鑒定的液體介質(zhì)閥門(mén)的排放量，要求閥門(mén)在 10%或更小的超過(guò)壓力下，達到全部的額定排量。 在閥門(mén)關(guān)閉的過(guò)程中，隨著(zhù)超過(guò)壓力減小，液體介質(zhì)動(dòng)量和反作用都減小，彈 簧力推動(dòng)閥瓣返回與閥座接觸。 過(guò)去，許多用在液體介質(zhì)中的泄壓閥都是為可壓縮（蒸氣）介質(zhì)設計用的安全 泄放閥或泄放閥。許多這樣的閥門(mén)當用在液體介質(zhì)時(shí)，需要高的超過(guò)壓力（25%） 才能達到全開(kāi)高和穩定的工作， 這是因為液體介質(zhì)無(wú)法提供氣體介質(zhì)那樣的膨脹力。 ASME《鍋爐和壓力容器規范》第Ⅷ卷要求，液體介質(zhì)在 10%超過(guò)壓力下，達 到全開(kāi)啟、穩定工作和額定泄放量。而 GB/T 12223—2005 則規定排放壓力≤1.20 整定壓力。與本文相關(guān)的產(chǎn)品有不銹鋼波紋管密封安全閥